Code_Aster ®
Version
7.2
Titre :
WTNP103 - Diffusion d'air dissous dans l'eau (plan)
Date :
20/10/04
Auteur(s) :
S. GRANET, C. CHAVANT Clé
:
V7.32.103-A Page :
1/8
Organisme(s) : EDF-R&D/AMA
Manuel de Validation
Fascicule V7.32 : Thermo-hydro-mécanique en milieu poreux non saturé
Document : V7.32.103
WTNP103 - Diffusion d'air dissous dans l'eau (plan)
Résumé :
On considère ici un problème à température et saturation constante. Par des conditions aux limites appropriées
on impose une pression d'eau et une pression de vapeur constantes. Une pression de gaz est imposée sur un
bord du domaine (flux nuls de l'autre coté). Seules les pressions d'air sec et d'air dissous reliées par la loi de
Henry évoluent. Ce problème se ramène en une équation pour la pression d'air sec de type « équation de la
chaleur ». La solution de référence sera alors un calcul thermique ASTER.
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1
Problème de référence
1.1 Géométrie
y
C
D
A
x
B
Coordonnées des points (m) :
A 0 0
C
1 0,5
B
1
0
D 0 0,5
1.2
Propriétés du matériau
On ne donne ici que les propriétés dont la solution dépend, sachant que le fichier de commandes
contient d'autres données de matériau (modules d'élasticité, conductivité thermique ...) qui finalement
ne jouent aucun rôle dans la solution du problème traité.
Eau liquide
Masse volumique (kg.m-3)
103
Chaleur massique à pression constante (J.K-1)
0.
Viscosité dynamique de l'eau liquide (Pa.s)
0.001
coefficient de dilatation thermique du liquide (K-1)
0.
Perméabilité relative à l'eau
kr
w (S ) = 0 5
.
Vapeur
Chaleur massique (J.K-1)
0.
Masse molaire(kg.mol-1)
0,01
Gaz
Chaleur massique (J.K-1)
0.
Masse molaire(kg.mol-1)
0,01
Perméabilité relative au gaz
kr
gz (S ) = 0 5
.
Viscosité du gaz (kg.m-1.s-1)
0.001
Air dissous
Chaleur massique (J.K-1)
0.
Constante de Henry (Pa.m3.mol-1)
50000
Etat initial
Porosité
1
Température (K)
300
Pression de gaz (Pa)
1.01E5
Pression de vapeur (Pa)
1000
Pression capillaire (Pa)
1.E6
Saturation initiale en liquide
0,4
Constantes
Constante des gaz parfaits
8,32
Coefficients
Masse volumique homogénéisée (kg.m-3)
2200
homogénéisés
Isotherme de sorption
S(P
c ) =
.
0 4
Coefficient de Biot
0
Fick Vapeur (m2.s-1)
FV=0
Fick air dissous (m2.s-1)
FA=6 . E-10
Perméabilité intrinsèque (m2)
Kint = 1.E-19
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1.3
Conditions aux limites et chargements
Sur l'ensemble du domaine, on veut :
0
p = cte = p
w
w
1 = 0
0
= cte =
K
w
w
w
0
p = cte = p
vp
vp
F = 0
vp
S( p ) = cte = S
c
0
0
T = cte = T
= 1
ol
ol
ol
M
= M = M
as
vp
ad
Sur tous les bords : Flux hydrauliques et thermiques nuls.
On va maintenant linéariser pvp en fonction de pw .
Ecriture de pvp fonction linéaire de pw :
La section 4.2.3 du document de référence Aster [R7.01.11] nous donne la relation
:
ol
dp
M
vp
vp dpw
=
. Si on linéarise cette expression on obtient
:
p
RT
vp
w
0
ol
p M
0
ol
p M
p = vp
vp p + 0
p - vp
vp
0
p que l'on peut écrire sous la forme :
vp
0
w
vp
0
w
RT
RT
w
w
p = Ap + B
éq 1.3-1
vp
w
0
ol
p M
0
ol
p M
avec
vp
vp
A =
et
0
vp
vp
0
B = p -
p
0
RT
vp
0
w
RT
w
w
Sur
:
AB
bord
le
p
= 115000
gz
pc = 10E6
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2
Solution de référence
2.1
Méthode de calcul
2.1.1 Calcul de la conservation de la masse d'air
La conservation de la masse de gaz s'écrit :
dmair + div(M + M ) = 0 éq
2.1.1-1
as
ad
dt
On écrit que la masse totale d'eau et la masse totale d'air sont conservées (car il n'y a pas de flux
d'eau ni de gaz au bord) et on obtient :
m
= m + m = S (
0
- ) + 1
( - S )(
0
- )
air
as
ad
0
ad
ad
0
as
as
donc
d(m + m ) = S d + 1
( - S )d éq
2.1.1-2
as
ad
0
ad
0
as
ol
M
ol
as
d
=
dP
M ad
as
as et d
=
dP
RT
ad
as
K H
dm
M ol
M ol dP
air = S
as + 1
( - S
as
as
)
dt
0. K
0
RT dt
H
Calcul des vitesses :
Mas = (-P )
éq
2.1.1-3
gz
as
as
puisque F = 0 et P = 0
vp
vp
et
M
= (-P ) - F C avec C =
ad
ad
lq
lq
ad
ad
ad
ad
RT
Comme P = P + P = P =
P
lq
w
ad
ad
as
K H
ol
RT
M ad
M
=
(-P ) - .
.F P
ad
ad
lq
as
ad
as
K
K
H
H
[éq 2.1.1-1] peut alors se simplifier sous la forme suivante :
dPas
C
= Ldiv(P )
as
dt
ol
ol
M
M
C =
as
S
+ 1
( -
as
S )
.
0 K
0
RT
avec
H
ol
0
RT
0
M as
L = +
+
F
.
as
gz
ad
lq
ad
K
K
H
H
Equation de la chaleur dont on connaît le résultat.
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2.2
Résultats de référence
Avec les valeurs numériques précédentes, on trouve :
P =
RT
105
0
0
P =
P = 4992
as
ad
as
K H
ol
M
ol
M
0
as
0
=
P = 4
.
0 et 0
ad
0
=
P = 02
.
0
as
as
RT
ad
ad
RT
0
3
=
4.10-
=
vp
vp
Les constantes de l'équation de la chaleur sont alors :
-6
C = ,
2 4810
16
L = ,
1 4.10-
2.3 Incertitudes
Les incertitudes sont assez grandes parce que la solution analytique est une solution approchée du
fait de la linéarisation des équations.
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3 Modélisation
A
3.1
Caractéristiques de la modélisation A
Modélisation en déformations planes. 20 éléments QUAD8.
3.2 Fonctionnalités
testées
Commande Option
AFFE_MODELE
D_PLAN_THH2D
DEFI_MATERIAU
THM_LIQU
THM_GAZ
THM_VAPE_GAZ
THM_AIR_DISS
THM_DIFFU
THM_INIT
ELAS
AFFE_CHAR_MECA DDL_IMPO PRE1
PRE2
TEMP
STAT_NON_LINE COMP_INCR
RELATION
KIT_THH
RELATION_KIT
ELAS
LIQU_AD_GAZ_VAPE
HYDR_UTIL
Discrétisation en temps : 100 pas de temps de 5E7 s chacun
3.3 Résultats
X (m)
Temps (s)
PRE2 Aster
PRE2 calcul thermique
Erreur relative
0,2 3E9s 1.128E4 1.120E4 0.73%
0,2 5E9s 1.127E4 1.224E4 0.24%
Comparaison pres
sion d'air sec, calcul thermique
1,14E+05
1,12E+05
Pas; t=5E8s
1,10E+05
Pas; t=3E9s
1,08E+05
s
Pas; t=5E9s
1,06E+05
Pa
TEMP; t=5E8s
1,04E+05
TEMP; t=3E9s
1,02E+05
TEMP; t=5E9s
1,00E+05
9,80E+04
0
0,5
1
X
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Fascicule V7.32 : Thermo-hydro-mécanique en milieu poreux non saturé
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4
Synthèse des résultats
Les résultats Aster sont en très bon accord avec la solution semi-analytique.
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8/8
Page laissée intentionnellement blanche.
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